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中国科学院金属研究所专利：一种低Gd含量、高延展性镁合金板材及其热轧制工艺
中国科学院金属研究所专利：改善高强度Mg-Gd-Y-Nd-Zr镁合金塑性成型能力的有效方法。
燃料组件过渡段用CN-GD钢研制取得系列研究成果（图）
燃料组件 CN-GD钢 铁素体 马氏体钢
2023/5/19
针对燃料组件CN-FMS钢焊接需求，根据材料成分特征、冶金特性、部件焊接成形特点，采用“近成分、等强度”设计思路开展了过渡段用铁素体/马氏体钢设计、制造和焊接评价，发展出与CN-FMS钢适配、焊接性良好的CN-GD钢，提出CN-GD钢化学成分控制范围；获得CN-GD钢及焊接接头基础性能数据，弥补材料长时力学性能空缺，为材料服役行为预测提供参考依据；定型锻造棒材工程化制造工艺路线，完成CN-GD钢工...
制备了3种成分的Mg-Gd-Zn三元合金, 并对其显微组织和力学性能进行了较系统的研究. 结果表明, Mg-(11-13)Gd-1Zn(质量分数, %)三元合金的铸态组织由 α-Mg, (Mg, Zn)3Gd和具有14H结构的长周期堆垛有序相(14H-LPSO)组成; (Mg, Zn)3Gd呈现典型的网状共晶形貌, 其体积分数随Gd含量的增加而增大. 热挤压过程中(Mg, Zn)3Gd相破碎, 其...
气体保护熔炼条件下Mg-Gd-Y-Zr合金的夹杂物
Mg-Gd-Y-Zr合金 夹杂物 气体保护
2012/3/5
本文研究了气体保护条件下, 常规熔铸的Mg-Gd-Y-Zr合金中夹杂物的形貌、分布及形成原因, 并通过计算分析了夹杂物的沉降行为. 结果表明, Mg-Gd-Y-Zr合金中有MgO或Y的氧化物为主的球状、簇状、不规则状、线状的复合夹杂物和含熔剂夹杂物, 夹杂物的平均尺寸为12.7 µm, 平均体积分数为0.26%. 夹杂物出现的频率随其尺寸增大而急剧减小, 尺寸在20 μm以下的夹杂物占...
Mg-Gd-Y-Zr合金热轧板材的粗晶超塑性行为与微结构
Mg-Gd-Y-Zr合金 热轧 第二相 超塑性变形行为 微结构
2010/4/2
对初始晶粒度为66 μm的轧制板材在不同温度和不同变形速率下进行超塑性拉伸实验，研究Mg-Gd-Y-Zr合金粗晶热轧板材的超塑性行为与微结构特征。在温度为435 ℃、应变速率为5×10−4 s−1的变形条件下获得的最大伸长率为380%，应变速率敏感系数为0.56。合金的表观变形激活能高于镁的晶界扩散激活能或晶格扩散激活能；合金的超塑性变形机制为晶格扩散控制的位错协调晶界滑动...
利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜及能谱分析对Mg-9Gd-4Y-0.6Zr合金和Mg-7Gd-4Y-0.6Zr进行组织观察。结果表明：Gd和Y元素容易产生如枝晶偏析、晶界偏析和重力偏析等严重的局部组织缺陷；Gd元素偏析程度比Y的大，降低Gd的含量能减少合金的偏析；Mg-7Gd-4Y-0.6Zr的偏析程度比Mg-9Gd-4Y-0.6Zr的低；Mg-7Gd-4Y-0.6Zr合金经固溶处理后基本上消除...
第二相在Mg-Gd-Y-Zr合金挤压棒超塑性变形中的作用
Mg-Gd-Y-Zr合金 第二相 挤压 超塑性变形
2010/3/31
采用电子显微镜和XRD研究分析Mg-Gd-Y-Zr合金挤压棒材超塑性拉伸前后的微观组织及其超塑性机制。结果表明：在温度为450 ℃、应变速率为2×10−4 s−1的变形条件下获得的挤压棒的最大伸长率为410%，应变速率敏感系数为0.54；合金表观变形激活能远高于镁的晶界扩散激活能或晶格扩散激活能，超塑性变形机制为晶格扩散控制的位错协调晶界滑动机制；微孔洞在基体/方形富稀土相...
不同准晶含量Mg-Zn-Gd-Y合金的高温热压缩变形行为
Mg-Zn-Gd-Y合金 准晶 流变应力 动态再结晶
2010/3/19
在应变速率为0.001 5~1.5 s−1、温度为315 ℃条件下，在Gleeble−3500热模拟机上对不同准晶含量(体积分数)Mg-Zn-Gd-Y合金的高温热压缩变形特性进行研究。研究变形过程中合金的真应力与应变关系，通过选取合理模型描述了315 ℃时合金的流变应力与应变速率的关系，并对不同准晶含量的合金在不同变形量下的微观组织进行观察。结果表明：高应变速率下不同准晶含...
采用铜模铸造法制备Gd-Tb二元稀土基非晶合金(Gd-Tb)-Al-Co。确定(Gd-Tb)-Al-Co合金系的非晶形成区域及非晶形成能力。利用差示扫描量热仪对非晶合金的热稳定性以及合金的熔化和凝固过程进行研究。结果表明,Gd-Tb二元稀土基合金(Gd-Tb)-Al-Co的非晶形成能力远大于单元稀土基合金Gd-Al-Co或Tb-Al-Co的非晶形成能力。在(Gd-Tb)-Al-Co合金中,高非晶形...